Планирование закона торможения поршня гидроцилиндраМатематическая модель рассматриваемой системы имеет вид: (1) где т – приведенная к штоку гидроцилиндра масса подвижных частей; – площади напорной и сливной полостей гидроцилиндра; – сила сухого трения в манжетных уплотнениях, равная – сила сухого трения при отсутствии давления; – коэффициенты пропорциональности; R – внешняя сила на штоке; – давления в напорной и сливной полостях гидроцилиндра; – перемещение и скорость поршня; – начальное положение и полный ход поршня; – коэффициенты упругости жидкости в полостях гидроцилиндра, равные:
Е – приведенный объемный модуль упругости рабочей жидкости в упругой оболочке:
– объемный модуль упругости рабочей жидкости;
– диаметр и толщина стенки цилиндра;
– модуль упругости материала стенки цилиндра;
– «мертвые» объемы полостей цилиндра;
расход рабочей жидкости в напорную полость цилиндра;
коэффициент расхода дросселя;
плотность рабочей жидкости;
давление на сливе за дросселем;
площадь проходного сечения дросселя в функции перемещения поршня.
Проведенные по модели (1) динамические расчеты переходных процессов, возникающих при торможении в ряде гидроцилиндров с учетом их геометрии, расчетной семы нагрузок (препятствующих или попутных), различных форм дросселирующих щелей, приведенных масс и т.д., носившие поверочный характер, показали, что выбор той или иной зависимости оказывает существенное влияние на динамику тормозных процессов в гидроцилиндре и поэтому должен быть согласован как с параметрами гидропривода (приведенные к штоку масса и нагрузка, упругость гидросистемы и т.д.), так и с заданными к процессу торможения требованиями (время и ход торможения, пиковые давления и т.д.)
Для решения поставленной задачи примем ряд допущений:
(2) Здесь , – конечная скорость поршня; Т – время торможения. Наложим ограничение на максимальное давление : (3) откуда с учетом (1) следует: (4) где – давление настройки предохранительного клапана гидросистемы. Считаем, что расход на входе в гидроцилиндр изменяется в соответствии со статической характеристикой клапана: (5)
Здесь
– разность давлений настройки и срабатывания предохранительного клапана.
(6)
Отметим, что задавая максимально допустимое давление
, необходимо обеспечить выполнение условия
поскольку иначе торможение поршня невозможно.
Исключив из уравнений (1), получим: (7) При заданном законе движения поршня величины и , входящие в формулу (7), могут быть определены либо путем численного интегрирования третьего уравнения системы (1), либо аналитически, поскольку уравнение относительно является практически кусочно-линейным В его правой части содержится известная функция , а расход описывается кусочно-линейной зависимостью (5). Любой из этих способов обеспечивает получение искомой зависимости в параметрической форме: (8) Имея шесть граничных условий (2), спланируем закон движения поршня с помощью полинома пятой степени: (9)
Откуда, дифференцируя, получим
(10) Поскольку начальное положение поршня заранее неизвестно, то для его определения, не повышая степени полинома (9), наложим дополнительное граничное условие: (11) которое с учетом (9) и (10) дает: (12) Тогда (13) откуда следует, что при имеет место т.е. обеспечивается требуемая монотонность а достигается при и равен: (14) Тогда из (6) следует: (15) откуда окончательно (16)
|
Содержание
>> Инженерная математика
>> Гидравлические системы
>> Динамический синтез гидравлических устройств
>> Планирование закона торможения поршня